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常平集团380m3高炉炉缸冻结快速回复总结
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摘要：2005年12月上旬，山西省壶关县常平集团380m3高炉因不工作渣口大量漏水未及时发现，导致炉缸冻结。在长达一个月的处理恢复过程中，由于方法不得当、意见不统一，致使炉况多次反复、频繁…
摘要：2005年12月上旬，山西省壶关县常平集团380m3高炉因不工作渣口大量漏水未及时发现，导致炉缸冻结。在长达一个月的处理恢复过程中，由于方法不得当、意见不统一，致使炉况多次反复、频繁发生崩悬料和管道，新开风口频繁烧坏风口各套，被迫维持铁口两侧两个风口送风；笔者亲自主持炉况恢复工作后，通过对当前炉况的认真分析，采取了行之有效的科学而独特的恢复方案，仅用5天就将炉况恢复正常，高炉日产和喷煤比均达到历史最高水平。
关键词：渣口漏水、炉缸冻结、炉缸堆积、炉墙结厚、铁渣焦死料层、中心加焦、倒同装洗炉。
1、前言：
2005年12月上旬，山西省壶关县常平集团380m3高炉因炉况不顺、连续崩塌料和悬料，造成长期不工作渣口烧损，而该厂高炉操作着片面的认为，不工作渣口不会破损，因而忽略了对渣口的检查，由于渣口大量漏水未及时发现，导致炉缸冻结。
在长达一个月的处理恢复过程中，由于方法不得当、意见不统一，致使炉况多次反复、频繁发生崩悬料和管道，新开风口频繁烧坏风口各套，被迫维持铁口两侧两个风口送风，很多受邀前来处理炉况的炼铁技术人员丧失了炉况恢复信心，甚至于建议常平公司停炉人工扒料，重新砌筑；在这种情况下，常平集团聘请本人前来主持炉况恢复工作。
2、笔者对当前炉况的判断以及新开风口频繁烧坏的原因分析：
2.1由于炉况长期发生崩塌料和悬料、炉缸冻结未处理正常和低风温、高焦比、小风吹加之热制度和造渣制度的频繁波动，导致炉缸严重堆积、炉墙不同程度的结厚，并且整个料柱透气透液性极差，风口与铁口之间（除了铁口周围）存在着一层较厚的渣、铁、焦粉以及高熔点化合物形成的死料层。
2.2新开风口各套频繁烧坏原因分析：
由于新开风口与铁口之间存在了一层较厚的渣、铁、焦粉以及高熔点化合物形成的死料层，新开风口上部滴落下来的渣铁无法渗透死料层进入炉缸和铁口，从而烧坏风口各套，大量漏水在高温下瞬间汽化分解产生氢气和氧气与铁水接触产生爆炸，将风口各套前段熔化掉，而大量漏水又使风口与炉缸之间的死料层越长越厚，其透气透液性更差。
3、失常炉况具体处理和恢复：
3.1先解决炉缸中心的死料柱和死料层，在炉缸中心尽快形成一个与炉缸相连通的孔洞，使新开风口滴落下来的渣铁中的一部分能从炉缸中心孔洞流入炉缸。
具体措施如下：
3.1.1利用铁口周围的两个风口送风，将风量和风压、压差加到高炉能接受的最大程度，通过超大风速、超大动能逐步消除炉缸中心死料柱和死料层，同时适当提高风温使用水平，增加炉缸热储备。
加风前后风速、动能比较
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送风参数
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风量m3/min
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风温
℃
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热风压力kpa
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标准风速m/s
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实际风速m/s
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鼓风动能kgm/s
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加风之前
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150
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850
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60
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131.58
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339.55
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9507
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加风之后
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300
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950
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110
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263.16
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564.35
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52526
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3.1.2集中加净焦带锰矿和萤石，将其布到高炉中心位置。
每20批料带一组5~10（CC+2000kg锰矿+2000kg萤石）↓α=14°
通过上述措施，强制在中心形成焦炭柱，将煤气流引到中心，并结合锰矿萤石降低炉渣熔点、改善渣铁流动性，从而达到疏松中心料柱和逐步消除炉缸中心死料柱和中心死料层之目的。
3.2采用强烈发展边缘煤气流的倒同装装料制度结合小矿批、轻负荷、低碱度、高炉温的措施，在处理炉缸中心堆积的同时兼顾处理炉墙。
20（CO↓CO↓α=28°）+5~10（CC+2000kg锰矿+2000kg萤石）↓α=14°循环上料。
采取上述措施24小时之后，利用休风时间集中开风口。
3.3集中开风口，复风后采用炉况所能接受的最大风量，加强洗炉效果。
按照以铁口为中心，向两侧顺序开风口的原则，利用休风一次烧开四个风口，为确保新开风口复风后不烧坏风口各套，采取下述保障措施：
3.3.1将计划新开的风口拉下来，用氧气向前方烧出一个足够大的空间，将死料层熔化的渣铁清理干净，其目的是为了复风后减少吹风阻力，利于渣铁向炉缸中心渗透。
3.3.2用氧气向风口下面烧出一个深度约一米的空间（将熔化的渣铁清理干净，
）做为接铁坑，为复风后风口上方滴落下来的渣铁在渗透死铁层之前留出一定的空间，防止烧坏风口各套。
3.3.3将风口各套上部与死料层接触处用休风泥或者炮泥糊住，可以避免复风后上方渣铁非正常滴落烧坏风口各套前段上沿。
3.3.4送风后快速回复风量，并将风量加到炉况所能接受的最大风量。其目的一是为了吹活料柱，二是为了使复风后风口上方滴落的渣铁远离风口，防止烧坏风口各套。
采取上述措施后，新开风口滴落下来的渣铁一部分很快通过炉缸中心的孔洞进入炉缸，另一部分在风口下部的接铁坑存满之前就渗透进入炉缸；观察新开的四个风口工作逐渐趋于均匀活跃，从铁口出铁看，渣铁物理热充足、流动性良好。
3.4六个风口工作24小时之后，休风再集中开四个风口。
新开风口依然采取上述办法进行预处理，同时继续采用“大风量倒同装热气流冲刷炉墙结厚，中心加焦带锰矿萤石热洗炉缸”标本兼治的洗炉办法恢复炉况。
3.5 14个风口全部送风，全风量作业巩固洗炉效果。
经过4天3次休风开风口，14个风口全部送风并正常工作，在全风量作业的前提下，逐步扩大矿石批重，适当提高焦炭负荷。
操作方针：
3.5.1全风压作业，采用炉况所能接受的最大风量操作。
3.5.2倒同装洗炉CO↓CO↓α=28°，矿石批重8~10吨，焦炭负荷2.20~2.40
3.5.3生铁含[Si]0.70~1.00%,生铁含[S]0.035~0.055%
3.5.4炉渣二元碱度1.00±0.03
3.5.5循环焦炭带锰矿萤石热洗炉缸，5（CO↓CO↓α=28°）+（1000kg焦炭+1000kg锰矿+1000kg萤石）↓α=14°循环上料。
3.5.6堵口之前大喷铁口，将石墨碳和其它高熔点化合物带出炉外。
3.6向正常装料制度、批重、负荷、炉温过渡。
变分装一个冶炼周期后，变喷煤料，喷煤料下达后逐步找准综合负荷；按照“全风量、全风温作业，调剂喷煤量稳定合适综合负荷从而稳定炉温”的指导思想进行操作。
经过5天的恢复处理，第6天高炉日产和喷煤比均达到历史最高水平，炉况稳定顺行，至此本次炉况恢复结束。
4、结语：
4.1此次炉缸冻结起因是停止工作的渣口大量漏水未及时发现所造成的，因引起炼铁工作者的注意。
4.2在笔者到达之前，先后聘请的几家钢铁公司炼铁技术人员缺乏系统有效的处理方案，意见不统一，方法不得当，导致风口各套频繁烧损，延误了恢复进程，给常平集团造成了巨大的经济损失。
4.3炉缸严重堆集的高炉，风口与铁口之间存在较厚的“铁、渣、焦粉”死料层，渣铁无法正常渗透进入炉缸；新开风口必须有行之有效的针对性措施，否则极易发生风口各套烧坏或者烧穿的恶性事故，加剧了炉缸堆积程度，使风口炉缸区透气透液性变得更差。
4.4针对炉缸严重堆积和炉墙结厚的失常炉况，采取“大风量倒同装热气流冲刷炉墙结厚，循环中心加焦带锰矿萤石热洗炉缸”标本兼治的洗炉办法恢复炉况行之有效，能在最短的时间内将炉况恢复到正常水平。
