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邯宝2#高炉炉缸侧壁温度上升的治理实践

来源:第五届炼铁对标、节能降本及新技术研讨会论文集|浏览:|评论:0条   [收藏] [评论]

邯宝2#高炉炉缸侧壁温度上升的治理实践李学斌 黄俊方(河钢集团 邯钢邯宝公司炼铁厂,河北 邯郸 056015)摘 要:通过对邯宝2#高炉炉缸侧壁温度上升治理过程的分析,认为降低铁水环流和促…

邯宝2#高炉炉缸侧壁温度上升的治理实践

李学斌  黄俊方

(河钢集团 邯钢邯宝公司炼铁厂,河北 邯郸 056015)

摘  要:通过对邯宝2#高炉炉缸侧壁温度上升治理过程的分析,认为降低铁水环流和促进碳砖保护层的形成是治理炉缸侧壁温度上升的关键,高炉应围绕这两点采取强化焦炭质量、压制边缘、优化炉温控制、强化出铁管理、临时堵风口、强化冷却等措施综合治理。

关键词:炉缸侧壁;铁水环流 ;碳砖保护层

The Practice of Hearth Wall Temperature Rise Control on the 2# Blast Furnace of Hanbao

LI Xue-bin,HUANG Jun-fang

(Ironmaking Plant of Hanbaosteel,Handan iron and steel company,HeBei iron and steel group,Handan 056015,Hebei,China)

Abstract:Through the analysis of the governance process of rising hearth side wall temperature on 2# Blast Furnace of Hanbao,reducing that the key to governance of hearth sidewall temperature rising is hot metal circulation and promote carbon brick protective layer formation .The Blast furnace should take the necessary measures surrounding these two points to comprehensive management,such as strengthening quality of coke,pressing edge,optimal furnace temperature control,strengthen the management of taphole,temporary blocking of tuyere,enhanced cooling etc.

Key words:hearth sidewall;flow of molten iron;protective layer of carbon brick

邯宝2#3200m3高炉自2009年投产,采用碳砖—陶瓷杯综合水冷炉底、联合全软水密闭循环冷却系统、铜冷却壁薄壁炉衬等先进设计,实行平台加漏斗模式料制,推行低硅冶炼。高炉自投产以来生产良好,平均日产约7800t,燃料比500Kg/t。

自2015年年初,1#铁口附近标高为7.495米处热电偶编号TE1211A/TE1211B温度不断升高,在2015年2月5日深点863.9℃,浅点536.7℃,高炉采取一系列措施,经过近一年的摸索治理,目前炉缸侧壁TE1211A/TE1211B两点温度(以下简称炉缸侧壁温度)回归正常(如图1所示)。


1 原因分析

1.1 炉缸串煤气

2月5日休风在TE1211A/TE1211B附近新开4个冷面压浆孔,均压不进。利用1#-4#铁口间风口与铁口区域的旧孔20个,进行清孔和压浆,均压不进。通过热电偶编号TE1211A/TE1211B附近及上方将近30个压浆孔的情况看,冷面基本无缝隙,基本可排除炉缸串煤气导致炉缸侧壁温度上升的可能。

1.2 炉缸内衬的正常侵蚀

目前2#高炉已生产近6年,高炉炉缸内衬铁水环流对碳砖的机械冲刷、铁水渗透、有害元素对炭砖的侵蚀,碳砖保护层不稳定或难以形成导致炭砖不断减薄,引起炉缸侧壁温度逐渐升高。

2 治理过程

治理过程大概分以下三个阶段:

第一阶段:2014年12月—2015年2月:炉缸侧壁温度缓慢上升期。这段时间高炉正常生产,认为是侧壁温度的上升陶瓷杯被完全侵烛后的必然结果,没有采取必要的措施,致使碳砖不断侵蚀变薄,炉缸侧壁温度不断上升。

第二阶段:2015年2月—2015年9月:炉缸侧壁温度治理摸索期。这段时间通过采取长期堵24#、25#风口,采用压边疏导中心料制,控制冶炼强度,强化冷却等措施炉缸侧壁温度出现明显下降。由于期间焦炭质量波动,外围保障失衡及高炉操作过分强调产能、强攻指标退守不及时、低硅冶炼下限失守、长期护炉措施不坚决等因素导致炉缸侧壁温度也出现多次反复。

第三阶段:2015年10月至今:通过半年的艰苦摸索终于确立了均衡产能,保持炉况稳定,提高炉温控制水平由0.3%提高到0.4%,铁水热量由1500℃提高到1510℃,调整风口尺寸等措施,确立长期护炉的思想,炉缸侧壁温度已回归安全水平。

3 炉缸侧壁温度上升对策及分析

碳复合砖具备自护炉机制,能够形成石墨-碳复合层、高铝渣层、石墨碳层多相体系,建立炉缸黏滞层平衡体系。黏滞层体系的形成隔离了铁水与碳复合砖的直接接触,减缓并停止耐火材料的继续侵蚀,对炉缸碳复合砖起到了持续有效的保护作用。黏滞层体系中最外层的石墨碳层与高炉铁水存在着溶解—析出—吸附—溶解的动态平衡。铁水环流增强,砖衬热面温度升高,析出的石墨碳被大量溶解以致逐渐损失[1]。碳砖失去石墨碳层的保护,将逐渐受到侵蚀变薄。因此要达到护炉效果,降低铁水环流是关键,促进碳砖保护层的形成是保障。

由于死料柱在炉缸内的沉入和炉底凝铁层的阻碍,铁水沿炉缸径向的流动受阻,铁水倾向于顺着死料柱周围并在靠近炉缸侧壁位置流到出铁口是铁水环流的主要成因。降低铁水环流就要配合以均衡的铁水产量,从增加死料柱透液性、降低凝铁层厚度入手,增加铁水炉缸径向的流量,降低炉缸侧壁的流量。

据以上分析,结合2#高炉的生产经验,笔者对炉缸侧壁温度升高的治理提出以下几点意见供参考:

3.1 强化焦炭质量,保持合理的煤比

良好的焦炭质量是保证炉缸活性的关键。死料柱的透液性和炉缸活性主要取决于炉芯焦的强度和粒度,因此高炉原料质量的管理关键是焦炭质量,就算高炉成本压力大也不能牺牲焦炭质量。

高炉操作者都希望以相对便宜的煤粉代替焦炭的一部分作用,因此日常操作中往往都在追求尽量高的喷吹量,而喷煤量过高或煤粉燃烧率较低时,未燃尽煤粉大量聚集在死料柱内,将加剧死料柱孔隙度的下降和透液性的降低。此外,高煤比操作会加剧入炉焦炭的粉化,使死料柱内﹤2.5mm粉焦的比率显著增加,同时使回旋区缩短。当高炉因焦炭质量恶化出现炉缸不活症状时应果断增加焦比,降低喷煤量,尽早扭转炉缸不活局面,以免引起炉缸侧壁温度的上升。我高炉2015年的主要技术指标如表1所示。

1  邯宝2#高炉2015年主要技术指标

Table 1  Technical index of 2# Blast Furnace of Hanbao in 2015

月份

[Si]/

铁水温度/

产量/t

焦比/Kg/t

煤比/Kg/t

1

0.34

1518

7991

333

125

2

0.34

1521

7623

347

111

3

0.36

1514

7664

330

132

4

0.37

1507

7717

341

119

5

0.35

1512

7553

345

113

6

0.36

1506

7425

339

118

7

0.38

1508

7644

358

104

8

0.36

1501

7668

365

103

9

0.36

1504

7742

345

124

10

0.39

1506

7492

349

112

11

0.39

1515

7611

346

110

12

0.38

1513

7690

341

116

较小和较长风口及压边开中心的料制有利于吹透中心,加快死料柱更新,提高炉芯温度,有利于死料柱整体的疏松和凝铁层厚度的降低,减少铁水炉缸径向的阻力,使更多的铁水通过死料柱或其下方区域流出铁口,减少铁水环流的强度。为适应原燃料情况及炉缸侧壁温度上行的变化,我高炉料制从最初我高炉共32个风口,其中有664mm长风口17个,Φ120mm小风口3个,下一步调整方向逐渐增加长风口个数并适当增加小风口个数。

3.3 寻求合理的炉温控制

1)生铁得最终含碳量与铁水温度有关,铁水温度升高有利于渗碳铁水渗碳得进行。而随着砖衬热面温度降低,铁水中溶解的碳便会以石墨碳的形式析出[2]。

2)[Si]能促进石墨化,铁水含硅量高将促进石墨碳析出[2]。

3)[Si]的升高,相应[S]降低,铁水粘稠度增加, 铁水对炉缸冲刷减轻。

4)温度较高的铁水进入炉缸,有利于提高炉缸的热储备,降低炉底凝铁层厚度,利于降低铁水环流。

5)炉温控制过高,铁水过于粘稠,煤气过度膨胀,导致高炉难行,不利于强化冶炼,同时增加冶炼成本。

综合以上五点,笔者的建议应该综合考虑高炉生产实际,以能促使炉缸侧壁温度下行形成为标准,摸索出适合自己的炉温控制标准。特别提示追求低硅冶炼的高炉,一定要守好炉温的底线。如图2所示,9月底10月初的低[Si]低热量控制应该是10月初炉缸侧壁温度大幅上行的主要诱因,而10月中旬起通过采取提[Si]保铁水热量措施,炉缸侧壁温度逐渐下行并趋于稳定,证明在当前操作制度下被侵蚀部位碳砖石墨碳保护层已经形成,可保证高炉的安全生产。

3.4 加强出铁管理

研究表明,随着铁水流量的增加,炉缸侧壁及炉底剪切应力值均逐渐增大。因此,适当减小铁口、延长时间出铁,可以减轻铁水对炉缸侧壁的冲刷[3]。铁流过小会导致高炉渣铁出不净,因此可行的措施就是控制出铁流速,严防铁流过大。我高炉积极联系炮泥厂家稳定提高炮泥质量,固定打泥量以稳定铁口深度在3500mm左右,把握好出铁节奏,使用统一钻头,开铁口力求钻开开透,控制出铁流速5.4-7t/min,严格控制上限,控制出铁时间在100-120分钟,减少因出铁不均而引起的铁水环流加剧。

3.5 保持合理的高炉产能

过高的高炉产能增加的铁水产量会引起铁水环流增加,且铁水产量的增加会给炉缸带入更高的热量,引起炉缸侧壁温度的升高。而过低的产能控制会降低死料柱的更新速度而降低炉缸的活性,使炉缸透液性降低,会引起铁水环流的增加。因此高炉操作者要在实际生产中根据炉况表现和炉缸侧壁温度的变化寻求合理的高炉产能。如表1所示,在2015年1月至2月初,高炉日产基本保持在8000t/天左右 ,至2月5日炉缸侧壁温度上升到最高点才采取控产措施,耽误了治理的最佳时机。当前我高炉通过摸索调整,日产按7650t/天控制。

3.6 临时堵侵蚀部位上方风口

在治理初期,我高炉主要采用堵风口操作,通过堵风口弱化下方炉缸区域的活性,减少铁水冲刷和热负荷,可以暂时降低炉缸侧壁温度。但若未采取调整热制度控制产能等措施促进碳砖保护层的形成和稳固,开风口后,炉缸侧壁温度又会迅速上行,如表2所示,2月至9月期间我高炉开堵24#、25#风口不下十次,图2出现的炉缸侧壁温度的快升快降就是此观点的最好例证。

2  炉缸侧壁维护期间24#25#风口开堵情况

Table 2  The situation of 24#25# tuyere during hearth wall maintenance

日期

风口开

日期

风口开

27

24●25●

622

24●25●

211

24○25●

624

24●25○

220

24●25●

823

24○25○

51

24●25○

831

24●25○

529

24●25●

94

24○25○

612

24○25●

至今

全风口作业

如表2所示,4月份到9月份铁水温度整体下行,与[Si]对应性变差;5月12日-6月24日我高炉24#、25#风口对面9段10段铜冷却壁处出现结厚,长期堵24#、25#风口应是主要诱因。鉴于以上情况笔者认为堵风口仅能作为处理炉缸侧壁过高的一项临时措施,待其它措施到位后要及时打开风口,全风口作业,避免长期堵风口带来的不利影响。

3.7 强化侵蚀部位冷却,强化监测

冷却壁足够的冷却强度,是降低砖衬热面温度,促进碳砖保护层形成的必要条件;在保障炉底冷却的基础上适当降低炉底的冷却强度可以提高炉芯的活度,增加炉芯透液性,降低铁水环流对炉缸侧壁的冲刷。我高炉将软水压力由750KPa提高到850KPa,软水总量由4750m3/h提高到5000m3/h,软水进水温度由38℃下调到35℃,炉底流量由850m3/h下调到700 m3/h,取得良好效果,促进了炉缸侧壁的安全回归。

另外,我高炉加强对炉缸温度异常部位冷却壁水温差、热流强度和炉壳的监控力度。要求值班工长每班接班后至少检查 1 次,配管工每一小时检查测量一次,并形成完整的电子报表记录纳入特护日志管理。

3.8 钛矿护炉

钛矿护炉利用钛矿的加入在炉缸的高温环境下生成冶炼难熔物质TiC和TiN及固溶体TiCN,并连续生成积累,形成以TiN为主的含Ti沉积物,它掺和在渣相矿物、金属铁组成的多相沉积物中,形成含高熔点钛化物的致密而坚硬的粘附物和沉积物,附在受侵蚀的炉缸砖衬处,保护并延缓砖衬的侵蚀 。

徐万仁、朱仁良等[4]通过分析宝钢2号高炉炉紅侧壁温度屡次升高的原因和操作实践表明加钛矿对维护炉底作用显著,而对控制侧壁侵烛效果不大。我高炉并未出现炉底温度侵蚀的征兆,通过采取文前提到的处理措施后,炉缸侧壁温度已经安全回归,所以并未采取加钛矿护炉等措施。

4 总结与体会

1)高炉要着实树立均衡、长寿的操作思想,不冒进、不拖延,发现炉缸安全问题苗头要尽早采取措施处理,处理过程要果断坚定,防止反复。

2)处理炉缸侧壁温度上行,应该从降低铁水环流和促进碳砖保护层形成和稳固入手,综合采取必要措施,尽快使炉缸侧壁温度安全回归,保证高炉安全生产。

参考文献

[1] 焦克新,张建良,等.高炉炉缸黏滞层物相及形成机理[J].东北大学学报(自然科学版),2014,35(7):987-991.

[2] 丁跃华,汤启荣,等.高炉铁水碳溶解度与片状石墨析出的实验研究[J].昆明理工大学学报(理工版),2004,29(5):33-37.

[3] 郭亮. 高炉炉缸铁水环流的数值模拟[D].沈阳:东北大学材料与冶金学院钢铁冶金研究所,2010:31-53.

[4] 徐万仁,朱仁良,张龙来.宝钢2号高炉炉缸侧壁侵蚀原因及控制实践[J].钢铁,2007,42⑴:8-16.

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